Consideracions per dissenyar la inductància de moda com a transformador d’alimentació de commutació
En el procés de disseny dels transformadors de potència, els enginyers han de calcular estrictament i completar el disseny i la selecció numèrica de la inductància del mode comú, que afecta directament la precisió operativa dels transformadors de potència de commutació. A l’article actual, proporcionarem una breu anàlisi del disseny d’inductància del mode comú dels transformadors d’alimentació d’alimentació de commutació, per veure quins problemes s’han de destacar en el procés de disseny i càlcul de la inductància del mode comú per als transformadors de potència. En el procés de disseny i fabricació de transformadors d’energia, els enginyers han de dur a terme un disseny d’inductància del mode comú, que requereix principalment tres paràmetres bàsics: corrent d’entrada, impedància i freqüència i selecció de nuclis magnètics. Fem un cop d'ull al corrent d'entrada. Aquest valor de paràmetre determina directament el diàmetre del fil requerit per a la bobinatge. Quan es calcula i selecciona el diàmetre de la línia, la densitat de corrent es sol prendre com a 400A/cm ³, però aquest valor ha de variar amb l’augment de la temperatura de l’inductor. Normalment, els enrotllaments s’utilitzen mitjançant un sol filferro, cosa que pot reduir les pèrdues de soroll d’alta freqüència i efectes de la pell. En el procés de càlcul, la impedància de la inductància del mode comú del transformador d’alimentació d’alimentació de commutació s’especifica generalment com a valor mínim en les condicions de freqüència donades. Una impedància lineal en sèrie pot proporcionar l’atenuació del soroll requerida. Tanmateix, en realitat, sovint es passa per alt el problema de la impedància lineal, de manera que els dissenyadors solen utilitzar un instrument de xarxa d’estabilització d’impedància lineal de 50W per provar la inductància del mode comú i es converteix gradualment en un mètode estàndard per provar el rendiment de la inductància del mode comú. Però els resultats obtinguts solen diferir significativament de la realitat. De fet, en circumstàncies normals, l’inductor del mode comú produirà primer una freqüència d’atenuació -6 dB per a cada augment d’octava de la freqüència angular (la freqüència angular és -3 dB produïda per l’inductor del mode comú). Aquesta freqüència angular sol ser molt baixa de manera que la inductància pugui proporcionar impedància. Per tant, la inductància es pot expressar mitjançant la fórmula LS=xx/2 π f. Hi ha un altre problema al qual els enginyers han de parar atenció, que és el material del nucli magnètic i el nombre necessari de girs quan es dissenyen inductors de mode comú. En primer lloc, fem una ullada a la selecció de models de nucli magnètic. Si hi ha un espai d'inductància especificat, escollirem el model de nucli magnètic adequat basat en aquest espai. Si no hi ha regulació, la selecció de models de nucli magnètic sol ser arbitrària. Després de determinar el model de nucli magnètic del transformador de potència, el següent pas és calcular el nombre màxim de girs que es pot ferir el nucli magnètic. En general, els inductors de mode comú tenen dos enrotllaments, normalment una sola capa, i cada bobinatge es distribueix a cada costat del nucli magnètic, amb una certa distància entre els dos enrotllaments. De vegades s’utilitzen bobinatges de doble capa i apilats, però aquest enfocament pot augmentar la capacitança distribuïda del bobinatge i reduir el rendiment d’alta freqüència de la inductància. Com que el diàmetre del fil de coure està determinat per la magnitud del corrent lineal, la circumferència interior es pot calcular restant el radi de fil de coure del radi interior del nucli magnètic. Per tant, el nombre màxim de girs es pot calcular en funció del diàmetre del fil de coure amb aïllament i la circumferència ocupada per cada bobinatge.
